刮板式薄膜蒸发器蒸发面积可选是一种特殊的液--液分离技术，在高真空状态下，使蒸气分子的平均自由程大于蒸发表面与冷凝表面之间的距离，从而可利用料液中各组分蒸发速率的差异，对液体混合物进行分离.

刮板式薄膜蒸发器蒸发面积可选应用领域：

精细化工，如芳香油提纯.高聚物中间体的纯化.羊毛脂的提取等等

医药领域：如提取天然等.制取氨基酸及葡萄糖的衍生物等等

食品行业：如精制鱼油.油脂脱酸.精制高碳醇.混合油脂的分离等等

其他领域：石油行业，日用化学，环保领域等等

▶产品特征：

1.远低于物料沸点的温度下操作,而且物料停留时间短;利于高沸点、热敏及易氧化物料的分离

2.有效地脱除液体中的物质如有机溶剂、臭味等,对于采用溶剂萃取后液体的脱溶是非常有效的方法

3.可有选择蒸挥发出产物,去除其它杂质,通过多级分离可同时分离2种以上的物质

4.蒸馏真空度高，真空度可达0.1pa以下，其内部可以获得很高的真空度，通常分子蒸馏在很低的压强下进行操作，因此物料不易氧化受损

5.蒸馏液膜薄,传热效率高，膜厚度小于0.5mm

6.分离程度更高，分子蒸馏能分离常规不易分开的物质

7.没有沸腾鼓泡现象，分子蒸馏是液层表面上的自由蒸发，在低压力下进行，液体中无溶解的空气，因此在蒸馏过程中不能使整个液体沸腾，没有鼓泡现象。

8.提供多种规格客户选择，适用于客户小试实验,中试实验，如果需要更大蒸发面积规格的可以根据客户要求定制。

9.物理分离法，无毒、无害、无污染、无残留，可得到纯净安全的产物

10.刮板系统由PTFE材料和SS316L不锈钢材料制成，具有抗腐蚀的功效；

11.进料罐可选实现预加热功能，预热温度可以调节。

12.各个接口采用的是氟胶垫片进行密封，气密性好，如客户需要耐腐蚀可以更换成四氟材质

薄膜蒸发器串联使用时，通常需要选择适合的泵来确保系统的高效运行。以下是几种可能适用的泵型：
蒸发循环泵：适用于大流量、低扬程的工况，抗气蚀性能好，效率高，适用于低液位蒸发器和新型蒸发器。例如，进口全自动刮刀排干渣过滤器在精细化工、磷肥厂、拜尔法氧化铝厂等行业中，蒸发器的强制循环用泵就是轴流泵。
自吸泵：根据《给水排水设计手册》，处理规模500m³/d的系统优选自吸泵。
离心泵：处理规模1000m³/d的系统宜用离心泵+变频控制。例如，某食品厂MBR项目（200m³/d）选用耐腐蚀不锈钢离心泵，参数为流量8m³/h，扬程10m，功率1.5kW。
蠕动泵：在一些薄膜蒸发器系统中，如YWF-80薄膜蒸发器（带蠕动泵），蠕动泵也被使用。
综上所述，薄膜蒸发器串联使用时，可根据具体工况选择蒸发循环泵、自吸泵、离心泵或蠕动泵。选择时需考虑流量、扬程、抗气蚀性能、效率等因素，并参考相关行业手册和厂商技术

刮板式薄膜蒸发器蒸发面积可选薄膜蒸发器由于其刮板的机械刮擦成膜作用,使处理的物料在蒸发表面停留时间短而受热效果好,适用于蒸发浓缩高粘性、热敏性或易结晶物料,已经广泛应用于化工、医疗、食品及轻工等行业1-3)。国内外对薄膜蒸发器的传热系数和蒸发效率进行了大量的实验室研究,但由于蒸发传热及刮板刮擦成膜的复杂性,用于蒸发设计计算的液膜侧传热系数主要是液膜受热的数据。对蒸发器的蒸发实验多以水为介质,有关粘性料液的传热数据则报道较少。笔者通过数值模拟分析表明,薄膜蒸发器内粘性料液和纯物质水的速度分布存在差异，粘性料液薄膜内尚没有形成明显的传递边界。对高粘度料液而言,基于碱液蒸发浓缩开发的机械搅拌式薄膜蒸发器结构从动量和热量传递角度而言,尚有进一步优化设计的余地。
本文在自行研制的F=0.4㎡薄膜蒸发器实验测试装置的基础上,通过改变薄膜蒸发器的操作参数对纯物质水及烧碱溶液进行传热蒸发实验,进一步探讨各工艺操作参数及料液粘性对传热蒸发性能的影响,与数值模拟结果进行比较,从而为薄膜蒸发器设备从结构和操作工艺上进行优化奠定基础。
1实验流程设计
自行研制的0.4m2薄膜蒸发器实验装置的工艺流程如图1所示。该系统由加料釜.真空机组、蒸发装置、电加热炉、二次蒸汽冷凝器及监测装置几个部分组成。开启真空和加热系统后,导热油由电加热炉加热,导热油进人加料釜加热物料,经过预热的物料由加料釜经由转子流量计进人蒸发器,物料经浓缩后由蒸发器底部排出,进入接受罐;二次蒸汽由.上部出口被抽出,进入冷凝器,经缓冲罐进一步捕集可凝性蒸汽后,少量残余气体进人真空泵。
2介质水的加热蒸发实验与分析
2.1 实验方案
以水为实验介质,考察在不同系统真空度导热油温度、进料量、进料温度和转子转速等5个参量下总传热系数K和蒸发强度EI的变化规律,为进一步研究薄膜蒸发器传热机理奠定基础。
各参量按以下选取:导热油温度90、 120、 150C
系统真空度70.7、 85.6、 91. 7kPa
进料温度25、 45、65C
进料量17.5、 42、70L/h
转子转速
214、259、306r/min
2.2实验结果与分析
2.2.1导 热油温度的影响
图2.3分别给出了转子转速为306r/min、进料温度为40 ~45心、真空度91. 7kPa时,不同导热油温度下总传热系数K和蒸发强度EI与进料量的变化规律。由图2、3可以看出,在本文实验参数范围内,总传热系数K和蒸发强度EI均随导热油温度的升高而增大。这是由于导热油温度升高,虽温差AT增大,总传热量Q也增大,但Q增大的影响超过了AT增大的影响,因而总的效果是导热油温度升高时K增大。
2.2.2
系统真空度的影响
图4、5分别给出了转子转速为306r/min、进料温度为40~45C、导热油温度120C左右时,不同真空度下总传热系数K和蒸发强度EI与进料量的变化规律。由图4、5可以看出,总的来说,K和EI均随真空度的升高而增大。与导热油温度升高时类似,真空度升高,温差AT增大,总传热量Q也增大,Q增大的影响超过了OT增大的影响,故总的效果是真空度升高时K增大。
2.2.3转子转速的影响
图6.7分别给出了进料温度为22C、导热油温度120C左右、真空度70. 7kPa时,不同转子转速下总传热系数K和蒸发强度EI与进料量的变化规律。由图6、7 可以看出,总传热系数K和蒸发强度EI均随转子转速的提高而增加,高转速能有效地促进圈形波与薄膜之间物质热量的交换，加强湍流程度，提高薄膜蒸发器传热和传质性能。
进一步分析发现，在转速增大的整个范围内,K增大的幅度不同:低转速时,增大转速,K和EI随转速的增大而增大的幅度较明显;而当转速较高时,增大转速,K和EI增大的趋势较小,这与文献[6]中的变化趋势一致。由图6.7可知,当进料量为70L/h时,转速259r/min与306r/min时的对应的K值以及EI值各自接近相等，由于本实验条件的限制,变频调速电机转速高只能调至306r/min,可以预计，随着转速的进- -步增大,K将出现文献[8]所示的下降趋势。在实际生产中,应合理设置转速使之既能提高传热性能,又能减少因高转速带来的高动力消耗。
2.2.4进料温度 的影响图8、9分别给出了转子转速306r/min、导热油温度120C左右,真空度70. 7kPa时,不同进料温度下总传热系数K和蒸发强度EI与进料量的变化规律。物料在接近沸点进料能佳利用传热面积。由图8、9可以看出，随着进料温度的升高，薄膜蒸发器内总传热系数K和蒸发强度EI都明显增大。
2.2.5进料量 的影响
图2-9给出了各工艺参数下薄膜蒸发器总传热系数K和蒸发强度EI与进料量的变化规律。
总体来说,总传热系数K与进料量呈抛物线关系,各组实验均存在佳进料量42L/h,与文献[7]模拟计算分析结果变化趋势一致。文献[7]指出,进料量小时,圈形波尺寸小，圈形波内流体与液膜混合程度较小，随着进料量增加,薄膜中的流体得到更多更新,故K值随之增大。而当进料量大到-值以后,圈形波内流体轴向速度远远大于薄膜内流体速度,因此两者的混合程度又相对减小;且此时壁面提供的热量不能将全部料液加热到-定真空度对应的蒸发温度,故K值出现下降趋势。对于蒸发强度EI,随进料量的增加有缓慢降低的趋势,这是因为当物料达到的流量后,薄膜厚度变大,蒸发表面所获得的热量不足以将物料加热到沸点温度,导致蒸发的物料变少，蒸发强度变低。
3烧碱的加热蒸发实验与分析